De estos cinco tipos de abstracciones hidrológicas, la infiltración es la más importante para el análisis de tormentas (a corto plazo). La evaporación y la evapotranspiración son las más importantes para las evaluaciones de rendimiento estacionales o anuales (a largo plazo). Las dos pérdidas restantes (interceptación y almacenamiento de superficie) suelen tener una importancia secundaria.

El método del número de la curva es un modelo de pérdida por infiltración; por lo tanto, su aplicabilidad se limita a modelar pérdidas de tormentas. Salvo modificaciones apropiadas, el método no debe usarse para modelar la respuesta hidrológica a largo plazo de una cuenca. No obstante, se reconoce que el método se ha utilizado en varios modelos de simulación hidrológica a largo plazo desarrollados en las últimas dos décadas (Williams y LaSeur 1976; Huber et. al. 1976; Knisel 1980; Soni y Mishra 1985), con diversos grados de éxito (Woodward y Gburek 1992). Dado que el método del número de la curva (desarrollado por SCS) no modela la evaporación y la evapotranspiración, su uso en la simulación hidrológica a largo plazo debe limitarse a modelar las pérdidas de tormentas y el escurrimiento superficial asociado (Boughton 1989).

Ponce y Shetty (1995) han desarrollado recientemente un modelo conceptual del balance hídrico anual de una cuenca. El modelo logra la separación secuencial de: (1) la precipitación anual en escurrimiento superficial y humectación; y (2) la humectación en flujo base y vaporización. El modelo de Ponce y Shetty se basa en un concepto similar al del número de la curva. Sin embargo, para una aplicación dada, el valor del parámetro de retención anual no tiene relación con el número de la curva convencional.

4.  MODOS DE GENERACIÓN DE ESCURRIMIENTO SUPERFICIAL

Para aclarar la base del método del número de la curva, se revisan aquí los procesos de generación de escurrimiento superficial. El escurrimiento superficial es generado por una variedad de flujos superficiales y cercanos a la superficie, de los cuales algunos de los más importantes son:

1. Flujo Hortoniano de superficie,

2. Flujo de saturación de superficie,

3. Flujo a través del terreno,

4. Flujo de área parcial,

5. Interceptación directa en los canales, y

6. Fenómenos superficiales, como el desarrollo de costras, capas hidrofóbicas de suelo, y suelo congelado.

El flujo Hortoniano describe el proceso que tiene lugar cuando la intensidad de precipitación excede la capacidad de infiltración, generalmente al comienzo de una tormenta (o temporada), cuando es más probable que el perfil del suelo esté seco. La diferencia de intensidad de precipitación menos capacidad de infiltración es la intensidad de precipitación efectiva, la cual se convierte en escurrimiento superficial.

El flujo de saturación describe el proceso que tiene lugar después de que el perfil del suelo se ha saturado, ya sea por eventos de precipitación anteriores o por un volumen suficiente de lluvia dentro del mismo evento. En este punto, cualquier lluvia adicional, independientemente de su intensidad, se convertirá en escurrimiento superficial. El flujo de saturación generalmente ocurre durante una tormenta poco frecuente, o hacia el final de una temporada particularmente húmeda, cuando es probable que el suelo ya esté húmedo debido a tormentas anteriores.

El flujo a través del terreno prevalece en áreas densamente vegetadas con coberturas de suelo que contienen capas menos permeables, superpuestas a un lecho rocoso relativamente impermeable no meteorizado (Kirkby y Chorley 1967). Estrictamente hablando, el flujo a través de terreno no es un escurrimiento directo (superficial), ya que el flujo tiene lugar principalmente como flujo intermedio o flujo lateral inmediatamente debajo de la superficie del terreno. Sin embargo, la respuesta relativamente rápida del flujo a través del terreno ocurre en el mismo período que el escurrimiento superficial y, por lo tanto, generalmente se considera como un modo de generación de escurrimiento superficial.

El flujo de área parcial se desarrolló a partir del reconocimiento de que las estimaciones de escurrimiento mejoraron asumiendo que solo la lluvia en una parte pequeña y bastante constante de cada cuenca de drenaje puede contribuir al escurrimiento directo (Kirkby y Chorley 1967). Por lo tanto, el escurrimiento de área parcial se puede interpretar como una combinación de flujo en las laderas superiores y flujo superficial de saturación en las laderas inferiores (Chorley 1978; Branson et. al. 1981; Hawkins 1981).

La intercepción directa en los canales se refiere al escurrimiento que se origina por la lluvia que cae directamente en los canales. Este modo de generación de escurrimiento superficial puede ser importante en redes de canales densos, donde la intercepción directa de canales puede ser la fuente principal de flujo de arroyos (Hawkins 1973).

Los fenómenos superficiales incluyen procesos como el desarrollo de una corteza impermeable, capas hidrófobicas de suelo, y suelo congelado, que hacen que la superficie del terreno sea impermeable, lo que promueve el escurrimiento superficial. Por ejemplo, una costra superficial puede desarrollarse después de la erosión por salpicadura en una cuenca hidrográfica erosionada, afectada adversamente por actividades humanas o un peligro natural como un incendio. Bajo un conjunto específico de circunstancias, incluido el tipo y la textura del suelo, el limo arrastrado por la erosión por salpicadura puede depositarse en la superficie y crear una costra delgada que eventualmente reduce la velocidad de infiltración a un nivel insignificante. Por lo tanto, cualquier lluvia adicional será convertida en escurrimiento superficial. Este modo de generación de escurrimiento superficial es típico de ambientes semiáridos, donde pueden ocurrir grandes cantidades de escurrimiento superficial aunque el perfil del suelo subyacente, debajo de una capa relativamente delgada, permanezca sustancialmente seco ("Influences" 1940; Le Bissonnais y Singer 1993).

5.  ANTECEDENTES HISTÓRICOS

Los orígenes de la metodología del número de la curva se remontan a las miles de pruebas de infiltrómetro realizadas por SCS a fines de la década de 1930 y principios de la de 1940. La intención era desarrollar datos básicos para evaluar los efectos del tratamiento de cuencas hidrográficas y las medidas de conservación del suelo en el proceso de lluvia-escurrimiento. Un catalizador importante para el desarrollo e implementación de la metodología del número de la curva fue la aprobación de la Ley de Protección de Cuencas Hidrográficas y Prevención de Inundaciones de agosto de 1954. Se esperaba que los estudios asociados con la planificación de proyectos de pequeñas cuencas hidrográficas requirieran una mejora sustancial en el cálculo hidrológico dentro de SCS (Rallison 1980).

Sherman (1942, 1949) había propuesto graficar el escurrimiento directo versus la profundidad de precipitación. Sobre la base de esta idea. Mockus (1949) propuso que las estimaciones del escurrimiento superficial para las cuencas hidrográficas no calibradas podrían basarse en información sobre suelos, uso de la tierra, antecedentes de lluvia, duración de la tormenta y temperatura promedio anual. Además, combinó estos factores en un parámetro empírico b que caracteriza la relación entre la profundidad de precipitación P y la profundidad de escurrimiento Q (Rallison 1980):

Q  = P (1 - 10 -bP )

(2)

Andrews (informe no publicado, 1954), utilizando datos de infiltrómetros de Texas, Oklahoma, Arkansas y Luisiana, desarrolló un procedimiento gráfico para estimar el escurrimiento de lluvia para varias combinaciones de textura del suelo, tipo y cantidad de cobertura, y prácticas de conservación. La asociación se denominó complejo cobertura-suelo (Miller y Cronshey 1989).

La relación empírica lluvia-escurrimiento P - Q (Ec. 2) de Mockus y el complejo cobertura-suelo de Andrews fueron los fundamentos de la relación conceptual lluvia-escurrimienti incorporado en la primera versión de NEH-4 (Hidrología 1954). El método, referido como el número de la curva de escurrimiento, tiene las siguientes características:

1. La profundidad de escurrimiento Q está limitada al rango 0 ≤ Q ≤ P, asegurando su estabilidad.

2. Conforme la profundidad de precipitación P crece sin límites (P → ∞), la retención real (P - Q) se aproxima asintóticamente a un valor constante S. Este valor constante, denominado en NEH-4 como "retención potencial máxima", y aquí simplemente como "retención potencial", caracteriza el potencial de la cuenca para retener la humedad de la tormenta y, por lo tanto, su potencial de escurrimiento directo.

3. Una ecuación de escurrimiento relaciona Q con P, y un parámetro de curva CN, a su vez, se relaciona con S.

4. Las estimaciones de CN se basan en: (1) grupo hidrológico de suelo; (2) clases de uso y tratamiento del terreno; (3) condición hidrológica de la superficie; y (4) condición de humedad antecedente.

6.  ECUACIÓN DE LA CURVA DE ESCURRIMIENTO

El método asume una proporcionalidad entre retención y escurrimiento, como sigue:

F        Q              ____ = _____     S         P

(3)

en la cual F = P - Q = retención actual; S = retención potencial; Q = escurrimiento actual; y P = escurrimiento potencial, es decir, precipitación total. Los valores de P, Q y S se dan en dimensiones de profundidad. Si bien el método original se desarrolló en unidades habituales de EE. UU. (pulgadas), es posible una conversión a unidades SI (cm) (Ponce 1989). La precipitación P es la profundidad total de tormenta. El escurrimiento Q es la profundidad total de escurrimiento directo resultante de la tormenta P. La retención potencial S es la profundidad máxima de tormenta que podría ser extraída potencialmente por un sitio determinado.

En un caso típico, una cierta cantidad de lluvia, conocida como "abstracción inicial", se abstrae como intercepción, infiltración y almacenamiento superficial antes de que comience el escurrimiento. En el método del número de la curva, esta abstracción inicial l_α se substrae de la precipitación P en la Ec. 3 para dar lo siguiente:

P - lα - Q             Q                ____________  =  _______            S                   P - lα

(4)

Resolviendo para Q en la Ec. 4 se tiene:

(P - lα)2              Q =    ____________               P - lα + S

(5)

el cual es válido para P > l_α, es decir, después de que comience el escurrimiento; y Q = 0 en caso contrario. Con la abstracción inicial incluida en la Ec. 4, la retención actual P - Q se acerca asintóticamente a un valor constante S + l_α, a medida que la precipitación crece sin límites.

La Ecuación 5 tiene dos parámetros: S e l_α. Para eliminar la necesidad de una estimación independiente de la abstracción inicial, se sugirió una relación lineal entre l_α y S [SCS (1985), y versiones anteriores]:

lα  = λS

(6)

en la cual λ = relación de abstracción inicial.

La Ecuación 6 se justificó sobre la base de mediciones en cuencas hidrográficas de menos de 10 acres (SCS 1985). Si bien hubo una dispersión considerable en los datos, NEH-4 informó que el 50% de los puntos de datos se encuentran dentro de los límites 0.095 ≤ λ ≤ 0.38 [SCS (1985), y versiones anteriores]. Esto llevó a SCS a adoptar un valor estándar de la relación de abstracción inicial λ = 0.2. Sin embargo, se han documentado valores que varían en el rango 0.0 ≤ λ ≤ 0.3 en varios estudios que abarcan ubicaciones geográficas en los Estados Unidos y otros países ("Estimación" 1972; Springer et. al. 1980; Cozier y Hawkins 1984; Ramasastri y Seth 1985; Bosznay 1989).

Con λ = 0.2 en la Ec. 6, la Ec. 5 se convierte en:

(P - 0.2S)2              Q = ____________             P + 0.8S

(7)

sujeta a P > 0.2S; y Q = 0 en caso contrario.

La Ecuación 7 contiene solo un parámetro, la retención potencial S, que varía en el rango 0 ≤ S ≤ ∞. Por conveniencia en aplicaciones prácticas, S se mapea en un parámetro adimensional CN, el llamado número de la curva, el cual varía en un rango más atractivo 100 ≥ CN ≥ 0. La ecuación de mapeo elegida es:

1,000              S =  ________ - 10            CN

(8)

en la cual 1,000 y 10 son constantes elegidas arbitrariamente, con las mismas unidades que S (pulgadas). Resolviendo para CN:

1,000              CN = _________             S + 10

(9)

Un CN = 100 representa una condición de retención potencial cero (S = 0), es decir, una cuenca hidrográfica impermeable. Por el contrario, un CN = 0 representa un límite superior teórico para la retención potencial (S = ∞), es decir, una abstracción infinita.

Sustituyendo la Ec. 8 en la Ec. 7, se obtiene la ecuación que relaciona el escurrimiento directo Q con la precipitación pluvial P, con CN como número de la curva, o parámetro de curva:

sujeta a P > (200/CN) - 2; y Q = 0 en caso contrario.

La Ecuación 5 se puede expandir para obtener lo siguiente (Chen 1976; Hawkins 1978b):

S 2              Q = P - lα - S +  ___________                             P - lα + S

(11)

Esta ecuación revela que a medida que el escurrimiento potencial crece sin límites (P - l_α → ∞), la retención actual, excluyendo la abstracción inicial (P - l_α - Q), se aproxima asintóticamente a la retención potencial S. Este es el principio básico del método del número de la curva, es decir, el comportamiento asintótico de la retención actual hacia la retención potencial para valores suficientemente grandes de escurrimiento potencial. Hay que tener en cuenta que este comportamiento simula adecuadamente el flujo de saturación de superficie. A este respecto, Chen (1975, 1976, 1982) ha derivado una ecuación de infiltración basada en el método del número de la curva y la ha relacionado con la ecuación de infiltración de Holtan, que toma en cuenta explícitamente el almacenamiento disponible en el suelo (Holtan et. al. 1975).

En la práctica, hay algunas situaciones en las que la relación lluvia de tormenta-escurrimiento no sigue estrictamente la Ec. 11. En estos casos, ajustar un número de la curva a partir de los datos puede resultar un desafío (Hawkins 1993). Modelos alternativos de precipitación-escurrimiento como el siguiente:

Q = b (P - lα )

(12)

han sido formulados (Fogel y Duckstein 1970; Hawkins 1942), pero el problema subsiste en determinar el coeficiente empírico b, preferiblemente en función de las propiedades productoras de escurrimiento. Un aparente inconveniente de la Ec. 12 es que a medida que el escurrimiento potencial crece sin límites (P - l_α → ∞), la retención actual también crece sin límites (P - l_α - Q → ∞), simulando la capacidad de almacenamiento infinito, es decir, la retención potencial infinita. Esta misma característica la comparten las clásicas fórmulas de infiltración de Green y Ampt, Horton y Phillip, situación que ha llevado a que se les describa como sin fondo es decir, capaces de simular el flujo Hortoniano de superficie. Por otro lado, el método del número de la curva tiene un valor finito de almacenamiento S para todos los números de curva, excluyendo el caso especial de CN = 0, que es solo un límite teórico y no se usa en la práctica.

Los humildes comienzos empíricos del método del número de la curva no restan de ninguna manera su base conceptual clara. De hecho, es solo bajo un marco conceptual que podemos discernir por qué las razones de retención y escurrimiento deberían ser iguales (Ec. 3). La igualdad de estas proporciones conduce a un modelo conceptual en el que el número de la curva es el único parámetro que describe el proceso. A su vez, este parámetro es un substituto de la retención potencial, una medida del almacenamiento subsuperficial disponible, es decir, de la capacidad de un sitio determinado para abstraer la lluvia de tormenta.

7.  CONDICIÓN DE HUMEDAD ANTECEDENTE

Un modelo conceptual funciona en la media, lo que implica que existe espacio para cierta variabilidad. El desarrollo temprano del método del número de la curva confirmó que esta variabilidad era real y que la misma cuenca podía tener más de un número de la curva, es decir, un conjunto de números de curva (SCS 1985; Hjelmfelt 1991). Entre las fuentes probables de esta variabilidad se encuentran:

1. El efecto de la variabilidad espacial de las propiedades de las tormentas y las cuencas hidrográficas,

2. El efecto de la variabilidad temporal de la tormenta, es decir, la intensidad de la tormenta,

3. La calidad de los datos medidos, es decir, los datos de P - Q, y

4. El efecto de las precipitaciones antecedentes y la consiguiente humedad del suelo.

Esto último fue reconocido en forma temprana como la fuente primaria o manejable de la variabilidad y, por lo tanto, llevó al concepto de condición de humedad antecedente (AMC - SCS 1985). Más recientemente, se ha hecho referencia al mismo concepto como la condición antecedente de escurrimiento (ARC) para denotar un cambio de énfasis de la humedad del suelo al escurrimiento ("Urban" 1986).

Los números de la curva del manual original se desarrollaron a partir de datos registrados de precipitación-escurrimiento, dados el grupo hidrológico de suelo, la clase de uso/tratamiento de la tierra y la condición hidrológica de la superficie. En el desarrollo del método se utilizaron datos diarios de precipitación-escurrimiento correspondientes a la serie de inundaciones anuales en un sitio (Rallison y Cronshey 1979). Los datos se representaron como precipitación P en las abscisas y escurrimiento directo Q en las ordenadas. El CN correspondiente a la curva que separaba la mitad de los datos graficados de la otra mitad se tomó como el número de la curva mediana para el sitio dado. Los valores del CN de las tablas NEH-4 representan el promedio de los valores de CN del sitio medio con el suelo, cobertura y la condición de la superficie indicados. La condición promedio se tomó como la respuesta promedio, que luego se extendió para implicar la condición promedio de humedad del suelo (Miller y Cronshey 1989). La dispersión natural de puntos alrededor de la mediana CN se interpretó como una medida de la variabilidad natural de la humedad del suelo y la relación precipitación-escurrimiento asociada.

Para tener en cuenta esta variabilidad, las gráficas P-Q se utilizaron para definir valores de CN envolventes o casi envolventes para cada sitio. Si bien los límites teóricos del número de la curva son CN = 0 (Q = 0) y CN = 100 (Q = P), los valores de CN envolventes reducen los límites a valores prácticos basados en la experiencia. Estos valores de CN envolventes se consideran los límites prácticos superior e inferior de la variabilidad esperada de CN para la combinación dada de suelo-cobertura. Por lo tanto, la condición de humedad antecedente se utilizó como parámetro para representar la variabilidad observada (Rallison y Cronshey 1979).

El número de la curva que se encuentra en el medio de la distribución es el número de la curva mediano, correspondiente a AMC 2 (potencial de escurrimiento promedio). Éste es el número de la curva estándar que se proporciona en las tablas del SCS (SCS 1985). El valor bajo es el número de la curva seca, de AMC 1 (potencial de escurrimiento más bajo); el valor alto es el número de la curva húmeda, de AMC 3 (mayor potencial de escurrimiento más alto).

NEH-4 contiene una tabla de conversión (Tabla 10.1), la cual enumera los valores CN correspondientes de AMC 1 y AMC 3 para los valores de CN de AMC 2 dados. Los valores originales de esta tabla, contenidos en la edición de 1956 de NEH-4, se basaron en datos no modificados. Los valores de la actual tabla de conversión de AMC [en SCS (1985)] se han modificado ajustando líneas rectas en papel de probabilidad normal. Aprovechando este hecho, Sobhani (1975) y Hawkins et. al. (1985) desarrollaron correlaciones entre las retenciones de potencial seco o húmedo S₁ y S₃ y la retención potencial promedio S. Hawkins et. al. (1985) informó lo siguiente:

S1  = 2.281S2

(13)

con r ² = 0.999, y S_e = 0.206 pulg., y

S3  = 0.427S2

(14)

con r ² = 0.994, y S_e = 0.088 pulg.

Estas ecuaciones son aplicables en el rango 55 ≤ CN ≤ 95, que abarca la mayoría de los números de curva estimados o experimentados.

La sustitución de la Ec. 13 y Ec. 14 en la Ec. 8 conduce a lo siguiente:

CN2              CN1 =  ________________________                  2.281 - 0.01281 CN2

(15)

con r ² = 0.996, y S_e = 1.0 CN, y

CN2              CN3 =  _______________________                 0.427 - 0.00573 CN2

(16)

con r ² = 0.994, y S_e = 0.7 CN.

La relación biunívoca entre CN y S (Ecs. 8 y 9) hace que este último esté intrínsecamente relacionado con la humedad antecedente. Por lo tanto, la retención potencial es una medida de la capacidad de un sitio determinado para extraer y retener la tormenta, siempre que el nivel de humedad antecedente se haya tenido en cuenta en el análisis. En otras palabras, la retención potencial y su número de la curva correspondiente tienen la intención de reflejar no solo la capacidad de un sitio dado para extraer y retener la tormenta, sino también lo siguiente: (1) la historia reciente de lluvias antecedentes, o la falta de ellas, que puede haber causado que la humedad del suelo se aparte de un nivel promedio; (2) variaciones estacionales en las propiedades del escurrimiento; y (3) tormentas inusuales.

En esta función, la humedad del sitio actúa per se como un substituto de todas las demás fuentes de variabilidad, más allá de lo que podría atribuirse al suelo, el uso/tratamiento del terreno y la condición hidrológica de la superficie. Hjelmfelt et. al. (1982) encontraron que la tabla de conversión de AMC describía el 90% (AMC 1), 50% (AMC 2) y 10% (AMC 3) de probabilidades acumuladas de excedencia de la profundidad de escurrimiento para una tormenta determinada. En otras palabras, encontraron que AMC 2 representaba la tendencia central, mientras que AMC 1 y AMC 3 explicaban la dispersión en los datos. Un análisis similar fue realizado por Gray et. al. (1982), usando datos de Indiana, Kentucky y Tennessee, y por Hawkins (1983), usando datos de Arizona y Utah. Hawkins et. al. (1985), interpretaron las categorías de AMC como "bandas de error" o envolventes que indican la variabilidad experimentada en los datos de precipitación-escurrimiento.

¿Qué nivel de AMC se debe utilizar en un caso determinado? Para este propósito, NEH-4 (SCS 1985) muestra el nivel apropiado de AMC basado en el total de precipitación antecedente de 5 días, para la temporada de inactividad y crecimiento (Tabla 4.2: "Límites de precipitación estacional para AMC"). Esta tabla se desarrolló utilizando datos de una ubicación no especificada y posteriormente se adoptó para uso general (Miller y Cronshey 1989). Desafortunadamente, la tabla no tiene en cuenta las diferencias regionales o los efectos de escala. Es probable que se requiera un período antecedente superior a 5 días para cuencas hidrográficas más grandes. Haciendo eco de esta limitación, SCS ha eliminado recientemente la Tabla 4.2 de la nueva versión del Capítulo 4, NEH-4, publicada en 1993.

En la práctica, la determinación de AMC se deja al usuario, quien debe evaluar si una determinada situación de diseño justifica AMC 1, AMC 2 o AMC 3. Se entiende que AMC 2 representa una situación de diseño típica. Una elección de AMC 1 da como resultado un menor volumen de escurrimiento, mientras que un mayor escurrimiento resulta de una elección de AMC 3. Los manuales de diseño especifican la elección de AMC en función del período de retorno, con el nivel de AMC aumentando con el período de retorno. Por ejemplo, el Manual de Hidrología (1986) del condado de Orange, California, especifica AMC 1 para tormentas de 2 y 5 años, AMC 2 para tormentas de 10, 25 y 50 años y AMC 3 para tormentas de 100 años . Asimismo, el Manual de Hidrología (1985) del Condado de San Diego. California, especifica valores de AMC que varían entre 1.5 y 3.0 (en incrementos de 0.5) para un rango de frecuencias de diseño (5-150 años) y cuatro regiones climáticas: costa. estribaciones, montañas y desierto. Si bien SCS no respalda el uso de niveles fraccionales de AMC (Rallison y Cronshey 1979), la práctica existe y debe reconocerse.

8.   NÚMEROS DE LA CURVA EVALUADOS A PARTIR DE LOS DATOS

Desde el inicio del método, varios investigadores han intentado determinar los números de la curva a partir de los datos de precipitación y escurrimiento de cuencas pequeñas. El objetivo ha sido verificar los valores de CN dados en las tablas estándar, o extender la metodología a otras cobertura de suelo y ubicaciones geográficas no contempladas en el manual NEH-4. Un procedimiento establecido resuelve S en la Ec. 7, que conduce a (Hawkins 1973; 1979):

S  = 5 [P + 2Q - (4 Q 2 + 5 PQ )1/2]

(17)

Para un par P y Q dado, la retención potencial S se calcula con esta ecuación, y el correspondiente CN es calculado con la Ec. 9.

Hay varias formas de seleccionar los pares P-Q para el análisis. El método estándar, denominada serie de inundaciones anuales, es seleccionar la precipitación diaria P y su correspondiente volumen de escurrimiento Q (ambos en pulgadas) para las inundaciones anuales en un sitio (Rallison y Cronshey 1979; Springer et. al. 1980). Este procedimiento tiene la ventaja de que da como resultado un rango considerable en los valores de precipitación y escurrimiento. Las desventajas percibidas son las siguientes: (1) este tipo de datos no está disponible fácilmente; (2) los períodos de retorno de los correspondientes eventos de precipitación y escurrimiento no son necesariamente los mismos; y (3) solo hay un dato por año de medición.

En ausencia de una serie extensa de inundaciones anuales, particularmente en las regiones semiáridas, algunos investigadores han optado por utilizar criterios menos selectivos para posibles eventos de tormenta, incluidos los eventos de período de retorno menores de un año (Woodward 1973; Hawkins 1984). Esta elección da como resultado muchos más datos para el análisis, así como valores de CN ligeramente diferentes en comparación con los obtenidos utilizando una serie de avenidas anuales (Springer et. al. 1980). La elección de la frecuencia de los posibles eventos de tormentas es objeto de investigación continua (Woodward y Gburek 1992).

Otro enfoque para determinar los números de la curva a partir de datos es el método de emparejamiento de frecuencias (Hjelmfelt 1980). La tormenta y las profundidades de escurrimiento directo se clasifican por separado y luego se realinean según el orden de clasificación para formar pares P-Q aparentemente deseables de período de retorno igual. Sin embargo, los valores de escurrimiento individuales no están necesariamente asociados con los valores de precipitación causales (Hawkins 1993).

9.   OTRAS EXPRESIONES DE LA ECUACIÓN DEL NÚMERO DE LA CURVA

El número de la curva de escurrimiento SCS se ha aplicado en muchos países del mundo. Por lo tanto, su expresión en unidades SI es necesaria. Asimismo, las diferencias geográficas y de otro tipo pueden dictar que el índice de abstracción inicial λ se amplie al rango validado por la experiencia local, digamos 0.0 ≤ λ ≤ 0.3.

En unidades SI, Ec. 10 se convierte en los siguiente:

R {CN [(P/R) + 2] - 200}2              Q  =  ___________________________              CN {CN [(P/R) - 8] + 800}

(18)

en la cual P (cm) se divide por R = 2.54 (cm/pulg), y el resultado del cálculo se multiplica por R, para dar Q en cm. Al ser adimensional, el número de la curva CN sigue siendo el mismo tanto en unidades SI como habituales de EE. UU. La Ec. 18 está sujeta a la restricción P > R [(200/CN) - 2]; y Q = 0 en caso contrario.

Para obtener la ecuación numérica de la curva de escurrimiento para una variable λ, las Ecs. 6 y 8 se sustituyen en la Ec. 5 para obtener (Ponce 1989):

[CN (P + 10λ) - 1,000λ]2              Q  =  ______________________________________             CN {CN [(P - 10(1 - λ)] + 1,000(1 - λ)}

(19)

la cual está sujeta a la restricción P > (1,000 λ/ CN) - 10λ; y Q = 0 en caso contrario.

La Ecuación 17 es aplicable solo para el valor estándar de abstracción inicial λ = 0.2. Para λ = 0:

S  = (P/Q) (P - Q)

(20)

En general, para λ > 0 (Chen 1982):

S  = (λ-1) {P + (0.5λ-1) [(1 - λ) Q - [(1 - λ)2Q 2 + 4λ PQ ]1/2 ]}

(21)

10.  CRÍTICA DEL NÚMERO DE LA CURVA

Existe una creciente literatura sobre el método del número de la curva (Bosznay 1989; Hjelmfelt 1991; Hawkins 1993; Steenhuis et. al. 1995). Bastará aquí enumerar las ventajas y desventajas del método. Las ventajas son:

1. Es un método conceptual simple, predecible y estable para la estimación de la profundidad de escurrimiento directo basado en la profundidad de la tormenta, respaldado por datos empíricos.

2. Se basa en un solo parámetro, el número de la curva CN, que varía en función de cuatro propiedades principales de la cuenca productora:

   • Grupo hidrológico de suelos: A, B, C y D,

   • Clases de uso y tratamiento del terreno: agrícola, de pastoreo, forestal y, más recientemente, urbano ("Urban" 1986),

   • Condición hidrológica de la superficie de los pastos nativos: pobre, regular y bueno, y

   • Condición de humedad antecedente, un substituto de otras fuentes de variabilidad, incluida la humedad del suelo: 1, 2 y 3.

3. Es la única metodología gubernamental que presenta insumos ambientales de fácil comprensión y razonablemente bien documentados (suelo, uso/tratamiento del terreno, condición hidrólogica de la superficie y condición de humedad antecedente).

4. Es un método bien establecido, que ha sido ampliamente aceptado para su uso en Estados Unidos y otros países.

Si bien es teóricamente posible que sus números abarquen el rango de 0 a 100, es más probable que los valores de diseño práctico validados por la experiencia estén en el rango de 40 a 98, con algunas excepciones (Van Mullem 1989). Esta es una ventaja considerable, porque restringe el único parámetro del método a un rango relativamente estrecho. Visto desde esta perspectiva, se ve que la estimación de un CN de diseño es de hecho un ejercicio empírico dentro de un marco conceptual. Tal ejercicio no es diferente al de estimar la C de Chezy o la n de Manning en el flujo en canales (Hawkins 1975).

Las desventajas percibidas del método CN son:

1. El método se desarrolló originalmente utilizando datos regionales, principalmente del medio oeste de los Estados Unidos, y desde entonces se ha extendido mediante la práctica a todo los Estados Unidos y otros países. Se recomienda cierta precaución para su uso en otras regiones geográficas o climáticas. Los estudios locales y la experiencia deben substituirse por las tablas de CN a nivel nacional de EE.UU. cuando se considere apropiado.

2. En algunos casos, particularmente para los números de curva y/o profundidades de precipitación más bajos, el método puede ser muy sensible al número de la curva y la condición de humedad antecedente (Hawkins 1975; Bondelid et. al. 1982; Ponce 1989). Éste no es necesariamente un punto débil, ya que puede ser un reflejo de la variabilidad natural; sin embargo, existe una falta de orientación clara sobre cómo variar la condición de humedad antecedente.

3. El método funciona mejor en zonas agrícolas, para el cual fue diseñado originalmente. Desde entonces, su aplicabilidad se ha extendido a sitios urbanos ("Urban" 1986). El método es bastante apropiado para aplicaciones en pastizales y, en general, no es bueno para aplicaciones en bosques (Hawkins 1984, 1993). La implicación es que el número de la curva (desarrollado por SCS) es más adecuado para las estimaciones de escurrimiento pluvial de tormentas en corrientes con flujo base insignificante, es decir, aquéllos para los cuales la relación de escurrimiento directo a escurrimiento total es cercana a uno. Típicamente, éste es el caso de corrientes de primer y segundo orden en regiones subhúmedas y húmedas, y de corrientes efímeras en regiones áridas y semiáridas.

4. El método no tiene una provisión explícita para tomar en cuenta los efectos de escala espacial. Por ejemplo, Simanton et. al. (1973) han demostrado que el número de la curva para áreas de menos de 560 acres (227 ha) en el sureste de Arizona tiende a disminuir con el aumento del tamaño de la cuenca, lo que refleja el papel importante de las pérdidas por transmisión en los canales en esta región semiárida. En ausencia de pautas claras, se supone que el número de la curva se aplica a cuencas de captación pequeñas y medianas, comparables en tamaño a las que normalmente caen dentro del alcance de SCS. Sin la subdivisión de la cuenca y el enrutamiento del flujo asociado, su aplicación a grandes cuencas (más de 100 millas cuadradas o 250 kilómetros cuadrados) debe hacerse con precaución.

5. El método fija la tasa de abstracción inicial en λ = 0.2. Al principio, esto parece ser una ventaja, ya que reduce efectivamente el número de parámetros a uno. Sin embargo, en general, λ podría interpretarse como un parámetro regional para mejorar la capacidad de respuesta del método a una diversidad de entornos geológicos y climáticos (Bosznay 1989; Ramasastri y Seth 1985). Es necesario mayor investigación para arrojar luz sobre este tema.

11.  NÚMERO DE LA CURVA: ¿HA ALCANZADO LA MADUREZ?

Habiendo revisado sus fundamentos, su base conceptual/empírica y su rango de aplicabilidad, ahora se aborda el tema central de este artículo: ¿Ha alcanzado la madurez el método del número de la curva? Madurez implica utilidad, aceptación con defectos reconocidos, comprensión de sus capacidades y crecimiento continuo con posibles refinamientos eventuales.

Se considera que el método ha alcanzado la madurez debido a lo siguiente:

1. El método es ampliamente comprendido y aceptado por lo que es: un modelo conceptual respaldado con datos empíricos para estimar el volumen de escurrimiento directo, basado en la profundidad de tormentas poco frecuentes, agrupado para evitar la descripción, a menudo engorrosa, de la variabilidad espacial y temporal de infiltración y otras pérdidas.

2. Es el método elegido por los ingenieros e hidrólogos para la planificación y el diseño de la conservación de suelos y agua, y el diseño de obras para el control de inundaciones. El método está contenido en la mayoría de los modelos hidrológicos de uso actual, en los Estados Unidos y en otros países. Su practicalidad como método de diseño está fuera de toda duda.

3. Un método de reemplazo, si se desarrollara, tendría que demostrar claramente su superioridad. Ninguna de las fórmulas de infiltración existentes, como las de Horton, Philip o Green y Ampt, es irreprochable. Una aparente limitación es que permiten una cantidad infinita de almacenamiento de humedad en el suelo. Más importante, sin embargo, es la crítica de que ninguno de estos métodos puede reclamar un enfoque holístico, es decir, uno que tome en cuenta de los aspectos físicos, químicos y biológicos, y que incluya todos los procesos importantes. En muchos casos, los aspectos biológicos de la infiltración pueden estar sujetos a tal diversidad espacial (el efecto de las características vegetativas del subsuelo, como raíces y descomposición de raíces, y macro y microfauna) que desafían la descripción hasta por los modelos más complejos.

12.  RESUMEN

El método del número de la curva de escurrimiento debe su popularidad entre los profesionales de la hidrología a su simplicidad, reproducibilidad y estabilidad, y el respaldo de una importante agencia federal de los Estados Unidos. En las seis décadas que han transcurrido desde sus inicios, han surgido interrogantes sobre su naturaleza y sus orígenes. Su adopción y uso en los Estados Unidos y otros países a nivel mundial, más allá del alcance previsto por sus desarrolladores originales, ha requerido que el método sea sujeto a un escrutinio minucioso.

El método es un modelo conceptual de abstracción hidrológica de tormentas, respaldado por datos empíricos. Su objetivo es estimar el volumen de escurrimiento directo a partir de la profundidad de la tormenta, basado en un número de la curva CN. Este número, el cual varía en el rango conveniente 100 ≥ CN ≥ 0, es un substituto de la retención potencial, un parámetro conceptual que varía en el rango 0 ≤ S ≤ ∞. El método no tiene en cuenta la variabilidad espacial y temporal de la infiltración y otras pérdidas; más bien, los agrega en un cálculo de la pérdida de profundidad total para una tormenta y una cuenca dadas. El método describe tendencias medias, lo cual le impide ser perfectamente predictivo. La variabilidad observada en los números de la curva, más allá de la que se puede atribuir al tipo de suelo, uso/tratamiento del terreno y condición hidrológica de la superficie, está incorporada en el concepto de condición de humedad antecedente.

Las ventajas del método son: (1) simplicidad; (2) reproducibilidad; (3) estabilidad; (4) dependencia de un solo parámetro; y (5) capacidad de respuesta a las principales propiedades de las cuencas. Las desventajas son: (1) marcada sensibilidad a la elección del número de la curva; (2) ausencia de una guía clara sobre cómo variar la condición de humedad antecedente; (3) precisión variable del método para diferentes biomas; (4) ausencia de una manera explícita para tomar en cuenta los efectos de escala espacial; y (5) fijación de la tasa de abtracción inicial en λ = 0.2, desalentando una posible regionalización basada en el entorno geológico y climático.

APÉNDICE I.  BIBILOGRAFÍA